汽包水位及变化对炉水水质影响试验在机组处于稳定高负荷下进行，水位试验期间汽包炉水和下降管炉水品质见图1。由图1可以清楚得出如下结果：
　　　　　　　　　　　　　　　图1 汽包水位变化对汽包和下降管炉水水质的影响

　（1）高负荷下，锅炉连续排污关闭，汽包炉水电导率、氢电导率、pH值和含钠量均高于下降管炉水。
　　（2）锅炉连续排污关闭，水位降低时，汽包和下降管炉水水质无明显变化；水位从-100mm上升至+30mm，汽包和下降管炉水电导率、氢电导率和含钠量有少量的降低，pH值波动很小，在此期间负荷波动造成的汽包炉水电导率、氢电导率、含钠量和pH值波动较大。
　　（3）锅炉连续排污打开，开度为20%时，汽包炉水电导率、氢电导率、pH值和含钠量均低于下降管炉水。
　　（4）锅炉连续排污打开，汽包水位对汽包和下降管炉水水质无明显影响。
　　（5）锅炉连续排污打开，随着排污时间延长，汽包和下降管炉水电导率、氢电导率、pH值和含钠量均呈下降趋势。
　　（6）水位试验期间，开关连续排污门则汽包炉水水质显著变化，而下降管炉水水质无变化。
　　（7）水位试验期间，饱和蒸汽和过热蒸汽品质基本无变化。
　　1.5 锅炉连续排污对炉水水质影响试验结果
　　连续排污开关试验时，汽包炉水和下降管炉水品质见图2。由图2可以清楚看出：
　　（1） 在连续排污门关闭条件下，机组负荷从高（330MW）向低（230MW）变化，汽包炉水的电导率、氢电导率、含钠量和pH值均显著降低；机组负荷从低（230MW）向高（330MW）变化，汽包炉水的电导率、氢电导率、含钠量和pH值均显著升高。其中氢电导率、含钠量变化幅度在3～5倍之间，而与此同时，下降管炉水各项指标均无明显变化。
　　（2）在连续排污门关闭条件下，机组处于稳定低负荷（230MW）下，汽包炉水氢电导率在0.09～0.103μS/cm，接近蒸汽的纯度。
　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　图 2锅炉连续排污量对汽包和下降管炉水水质的影响

　　（3）低负荷（230MW）条件下，打开锅炉的连续排污12min 之后，汽包炉水的电导率、氢电导率、含钠量和pH值均显著升高，再关闭排污，汽包炉水的电导率、氢电导率、含钠量和pH值则又显著降低至以前关闭值附近。
　　（4）高负荷（330MW左右）条件下，打开锅炉的连续排污12min 之后，汽包炉水的电导率、氢电导率、含钠量和pH值均显著降低，再关闭排污，汽包炉水的电导率、氢电导率、含钠量和pH值则又显著升高。
　　（5）在连续排污门关闭条件下，机组处于稳定高负荷（330MW）下，汽包炉水的电导率、氢电导率、pH值和含钠量等均明显高于下降管炉水。
　　（6）在无论是高负荷，还是低负荷，开关连续排污门过程中，下降管炉水的水质均无明显变化，随着排污时间延长，汽包和下降管炉水的电导率、氢电导率、pH值和含钠量均呈下降趋势。
　　（7）连续排污打开条件下，汽包的电导率、氢电导率、pH值和含钠量等均小于下降管炉水的电导率、氢电导率、pH值和含钠量。
　　1.6 试验结果分析
　　综合以上试验结果，可以确认当锅炉连续排污门关闭时，汽包炉水取样没有代表性，其判断的主要依据如下：
　　1.6.1 锅炉连续排污门关闭时，负荷在330～230MW变化时，短时间内（10～30min）汽包炉水不挥发性杂质指标（氢电导率、含钠量）变化幅度达到3～5倍，这单靠高负荷下炉水在汽包中浓缩，或低负荷下给水稀释作用是不可能的，并且与此同时，锅炉下降管炉水水质并无明显改变。
　　1.6.2 在负荷降低至230MW和稳定低负荷过程中，锅炉连续排污门关闭，汽包炉水氢电导率稳定在0.1μS/cm左右，接近了蒸汽的水平。而且，稳定低负荷时，打开锅炉连续排污门，汽包炉水的电导率、氢电导率、pH值和含钠量等指标在12min左右，反而升高并随后保持基本稳定，换而言之，开启锅炉排污，汽包炉水杂质含量不是降低，而是升高。
　　1.6.3 上述现象都充分说明，锅炉连续排污门关闭时，汽包炉水取样没有代表性，炉水经过连续排污管取出后可能发生了汽化，存在汽液两相。在低负荷时，汽包炉水取样取的是“炉水汽化后的蒸汽”。
  `　　1.6.4 高负荷时，打开锅炉连续排污门，汽包炉水的各项指标在12min左右，立即大幅度降低，并随后保持基本稳定。再次关闭锅炉连续排污门，汽包炉水的各项指标在12min左右，立即大幅度升高，这么短的时间内单靠排污使汽包内炉水品质发生如此激烈的变化是不可能的。可能的情形是，锅炉连续排污门关闭时，在高负荷时，汽包炉水取样取的是“炉水汽化后的炉水”。
　　1.6.5 只有锅炉连续排污门开大时，并使连续排污管充满炉水，汽包炉水取样才是真正的汽包炉水。
　　2 采取的措施
　　2.1分析研究造成汽包炉水没有代表性的原因，找出正确的汽包炉水的取样方式，使汽包炉水取样具有代表性，2006年10月份#2炉C修期间对汽包炉水取样管道接入形式和管内结构进行了检查，没有发现异常情况，取样点前移到连排第一道截止门前是否能消除这种现象还有待收资研究。
　　2.2目前按下降管炉水pH值控制炉水氢氧化钠加药泵的运行，下降管炉水pH值目标值控制在9.10～9.40，参考对应的电导率3.5～8.5uS/cm。
2.3炉水加氢氧化钠采用较低合适浓度，尽量保证炉水加药泵小流量连续运行，使加药均匀。
　　2.4锅炉排污根据下降管炉水的品质来控制，一般氢电导率控制在0.8～1.2uS/cm范围内。　　3 结 论
　　3.1锅炉汽包炉水的pH值、电导率、氢电导率、钠离子含量随着机组负荷的变化而显著波动的原因是汽包炉水的取样在连续排污门关闭的条件下没有代表性，低负荷下取样是炉水汽化后的蒸汽，高负荷下是炉水汽化后浓缩的炉水。
　　3.2  下降管炉水取自锅炉下水联络管，负荷变化对其水质影响不大。
　　3.3锅炉汽包水位在-100～+30mm之间变化时，炉水的品质无明显变化，水位和机组负荷变化对饱和蒸汽和过热蒸汽的品质无明显影响。
　　3.4正常情况下和短时间内，凝结水精处理混床运行对汽包和下降管炉水的pH值无明显影响。

这章作者：马怀峰 李敬福 孙海波