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300MW循环流化床锅炉调试

发布时间：2011/3/30 阅读次数：3968 字体大小: 【小】【中】【大】

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ALSTOM对锅炉给水和炉水的水质要求，给出了一个推荐值，与我国《验评》的要求差别见下表，总体来讲，主要指标基本一致，个别指标略高。

给水				炉水
项目	单位	ALSTOM标准	验评	项目	单位	ALSTOM标准	验评
电导率(25℃)	us／cm	0.3	≤0.3	电导率(25℃)	us／cm	50
溶解氧	ug／l	7	≤40	二氧化硅	ug／l	250	≤250
铁	ug／l	20	≤100	pH(25℃)		9.2～9.5	9～l0
硬度	umol／l	0	≈0	磷酸根	mg／l	0.5～3	2～10
PH(25℃)		9.2～9.4	9.0～9.5	铁	ug／1		≤300
联氨	ug／l		10～50
二氧化硅	ug／l	20	≤80

与其它锅炉不同的是本锅炉无定期排污系统，底部环形联箱虽有四个放水门，但管径小且直接进地沟，无法在锅炉压力较高时用作定排；连排扩容器设计容量也就20m³，给锅炉洗硅带来很大困难。在机组整套启动试运前，虽然已有认识，采取了点火前多次冲洗、尽早投运凝结水精处理系统等措施，但炉水二氧化硅含量始终超标。后在机组停运期间，对凝汽器、除氧器进行了人工清理、对凝结水、给水系统进行了多次整体置换，机组再次启动后炉水品质明显好转，并很快合格。

4.8. 整套启动期间发生和处理的主要问题

1) 炉膛两侧床料翻滚

自05年12月31日锅炉首次投煤以后，七次因炉膛两侧床料翻滚，引起机组停运或降负荷运行。当床料发生翻滚时，床压高的一侧炉膛，一次风量大幅减小，床温急剧升高；床压低的一侧炉膛，一次风量大幅增加，床温急剧下降，其结果要么因床温原因保护动作，引起锅炉及机组跳闸；要么一侧炉膛塌床，导致被迫紧急停机停炉。

引起炉膛两侧床料翻滚的原因主要有两方面：一是一次热风门不能及时跟踪；二是机组在负荷较高时，锅炉高床压、一次风机在接近额定负荷下运行。针对第一种情况，其导致的结果主要是锅炉床温低保护动作，停炉后主要做了以下工作：（1）对一次热风门进行仔细检查，缩小调节死区；（2）增加一次热风门的跟踪速度；（3）用锅炉床压作为前馈信号，提前让一次热风门响应。第二种情况很容易引起一侧炉膛塌床，导致被迫紧急停机停炉，后果很严重，主要是通过避免机组高负荷下高床压运行，保持一次风机有一定的调节余量的方法来进行预防。

2) 煤斗堵煤

机组带负荷试运期间，四个煤斗频繁堵煤，严重时直径8米的煤斗，只有中间不足二米的空间煤在流动，导致锅炉长期在低负荷下运行。造成煤斗堵煤的原因应该是设计不合理。煤斗设计既未考虑煤斗的防堵措施，也未考虑一旦煤斗堵塞后的清堵措施。试运期间不得不停炉处理，通过在煤斗内壁敷设高分子衬胶板，3月20日机组再次启动后，煤斗堵煤现象未再发生。

3) 冷渣器排渣不畅、出力问题

冷渣器的问题是贯穿整个机组整套试运的焦点，在冷渣器投运初期，四台冷渣器先后都出现过排渣不畅的现象，引起锅炉长期在高床压下运行。经检查、分析，造成冷渣器排渣不畅的主要原因是炉内床料粒度偏大，床料中的大颗粒主要通过初始启动床料和给煤两个渠道进入炉膛。采取的措施：一方面定期对冷渣器事故排渣，排出炉内大颗粒，对炉内床料进行置换；另一方面调节二级碎煤机间隙，确保给煤粒度满足要求。但由于调小二级碎煤机间隙后，二级碎煤机的出力减小，经常引起二级碎煤机堵塞，导致输煤系统出力降低、给煤中断也多次出现。

进入3月以来，机组在高负荷时，冷渣器出力问题逐渐暴露出来，表现在两个方面：一是四台冷渣器同时运行时，锅炉床压不能有效控制；二是排渣温度高，负荷>80%时平均温度在250℃左右。

目前采取的措施：（1）从入炉煤上想办法，尽量燃用设计煤种、减少煤中的石头、在＃7带出口增加倾斜式固定筛，筛除煤中未破碎的石头；（2）ALSTOM设计人员已到现场，正在进行试验，准备着手对冷渣器进行改造。

4) 引风机振动大

引风机振动大最早出现在1月10日－－机组停运后再次启动时，因振动大保护跳闸。整个试运期间两台引风机共发生类似现象10多次，都出现在机组停运后再次启动时。厂家到现场后，也没有分析出具体原因，除进行全面检查外，主要采取了以下措施：（1）重新拧紧叶轮螺栓；（2）转轴重新找正（移动电机，满足张口要求）；（3）动平衡试验。经过以上措施，每次基本能将风机振动控制在50μm以下。3月7日机组停运后，检查发现风机后叶轮磨损严重，也是引起振动的原因之一。

5. 结论

5.1. 锅炉主循环回路设计合理、运行稳定。

下炉膛裤衩型结构和较高的二次风喷口动量，增强了下部区域的扰动和换热；设计合理的炉膛高度、高效的旋风分离器及可靠的回料装置，保证颗粒在炉内停留时间；外置床技术的应用解决了循环流化床锅炉床温控制的难题，使煤的着火、燃烧以及石灰石在炉内的脱硫反应更加稳定。

5.2. 主要技术、经济指标达到或接近设计值

168小时试运期间主要经济指标一览表

参数名称	单位	设计值	试运结果	参数名称	单位	设计值	试运结果
总发电量	MWh	50400	49685.6	平均排烟温度	℃	122	125
平均负荷	MW	300	295.8	飞灰含碳量	%	－	5
平均负荷率	%	90	98.6	大渣含碳量	%	－	2.9
连续运行小时	h	168	168	平均SO2排放浓度	mg/Nm3	600	520
热工自动投入率	%	90%	98%	Ca/S比	－	1.8	2.5
热工保护装置投入率	%	100%	100%	厂用电率	％	7.33	7.2
热工主要仪表投入率	%	100%	100%	试运总耗燃油量	t	4000	3949
平均主汽压力	MPa	16.6	16.5
平均主汽温度	℃	540	538
平均再热汽压力	MPa	3.5/3.17	3.47/3.2
平均再热汽温度	℃	540	538

5.3. 炉内防磨和炉膛下部密封设计周到

易于磨损区域耐火耐磨材料的选材，施工工艺的控制以及烘炉方案的合理选择，有效地保证了耐火耐磨材料的质量和寿命，除此之外，锅炉在炉内气流速度的选取、炉膛下部耐磨材料边缘的凸台设计、独特的尾部受热面防磨措施等方面都做了精心考虑；在炉膛下部密封方面，布风板之下由水冷壁管弯制围成的水冷等压风室，与炉膛接口的8个膨胀节采用三维膨胀设计，有效地防止炉膛下部物料泄漏，锅炉到目前为止，尚未发生过因磨损、泄漏引起的机组停运事故。

5.4. 存在的问题

l 冷渣器工作不正常

冷渣器不能满足锅炉控制床压的要求，排渣温度大大超过合同值（150℃）。调试期间，中、外专家都进行了长时间摸索、试验，但都没有实现其正常运行，到目前为止，不得不依靠冷渣器定期人工事故排渣，才能维持锅炉长期运行。受国内电煤现状的影响，入炉煤粒径稍微超标是客观事实，但不是主要矛盾，主要问题还是冷渣器设计欠妥。

l 输煤系统存在出力和粒度的矛盾

由于实际来煤的含石量、含水量高、发热量低，输煤系统易堵塞、磨损，可逆环锤式破碎机对煤中石头和水分适应性差，加之单条输煤线的设计出力偏小（设计310t/h，锅炉满负荷时耗煤量170～210t/h），试运过程中，对输煤系统做了大量改造工作，特别是在一级破碎机入口、#7皮带出口增加了固定筛，有效的减少了进入炉前煤斗石头和杂物，但仍然无法克服出力和粒度的矛盾，致使两条输煤皮带长期运行，同时也增加了冷渣器的排渣困难。

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