降速段平均干燥速度方程为^［3］：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(10)
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(11)
式中k－干燥系数，1／s；
　　Me－平衡湿含量，kg／kg；
　　α_m－传质分系数，m／s，按文献［4］中公式计算。
　　D_m－树皮质扩散系数，m²／s；根据作者的实验结果，得到如下公式：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　D_m＝2．26×10^－6M_pT^5．9(12)
其中　　　　　　　　　　　　　　　　T=(t+273)／1000　　　　　　　　　　　　　　　(13)
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(14)
式中M_p－M₀～M_n间的平均湿含量，kg／kg；
　　M_n－终了湿含量，kg／kg；
　　n－区段数，按下式计算：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　n=100M₀－M_n(15)
　　式(12)的适用范围为t=700℃－1000℃，M₀＝1.0－1．63　kg／kg。
　　对式(10)在临界湿含量和降速段中的某一湿含量间积分，得
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(16)
　　可见，降速段干燥时间为
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(17)
　　以上为树皮不着火时的降速段干燥时间，干燥的最终水分为平衡水分。在实际的流化床中，一进入降速段，树皮温度即开始上升，当树皮温度达到着火温度时，干燥即告结束。设树皮从湿球温度升高到着火温度所需的时间为τ₃，如τ₂大于τ₃说明树皮在干燥到平衡湿含量时尚未着火，树皮在流化床中的总干燥时间为恒速段干燥时间与降速段干燥时间之和，即：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　τ＝τ₁＋τ₂(18)
　　如τ₂小于τ₃，说明树皮中水分尚未完全析出时就达到了着火温度，此时总干燥时间为恒速段干燥时间与树皮从湿球温度升高到着火温度所需的时间之和，即：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　τ＝τ₁＋τ₃(19)

　　在恒速干燥段，树皮温度等于湿球温度。进入降速干燥段后，树皮温度开始上升。此时，树皮的升温为具有第三类边界条件的不稳定导热问题。将树皮看作为相互正交的三块无限大平板交割成的几何图形体，则某时刻树皮的温度可按文献［5］中方法计算。树皮的着火温度见文献［6］。

　　将上述计算过程编制成程序，可进行树皮在流化床中干燥时间的计算。计算时，树皮外型尺寸为45mm×45mm×(4～10)　mm；树皮初始水分为62%；树皮的真实重度为529　kg／m³；沸腾层温度为700℃～1000℃；不考虑树皮着火时的终了湿含量为0.01　kg／kg；树皮的着火温度取为310℃^［6］。
　　计算树皮在流化床中燃烧产生的干烟气体积时用到的树皮收到基成分为：碳18.85%，氢2.29%，氧14.8%，氮0.14%，硫0.14%；沸腾层名义过量空气系数为1.2。
　　计算结果见图1～7。由图可见：
　　(1)树皮的临界湿含量随温度和树皮厚度而变。温度低、厚度小时，临界湿含量也低。但相对于初始湿含量而言，变化幅度不大(见图1)。
　　(2)同一厚度的树皮，温度增加，恒速段干燥速度随之增加(见图2)，干燥时间降低(见图4)。因为在恒速段，树皮吸收的热量全部用于水分的蒸发，温度增加，树皮吸热量增加，干燥速度必然加快。
　　(3)同一厚度的树皮，温度增加，不考虑着火时的降速段干燥时间降低(见图5)。因为温度增加，树皮内部的质扩散系数大大增加，干燥系数增加(见图3)，水分扩散速度加快。
　　(4)将树皮从湿球温度升高到着火温度所用的时间小于将树皮从临界含水量降到平衡含水量所用的时间(见图5、图6)。说明树皮中水分尚未完全析出时，已达到了着火温度。
　　(5)相同条件下，恒速段干燥时间比不考虑着火时的降速段干燥时间和将树皮从湿球温度升高到着火温度所用的时间大得多，说明树皮的干燥以恒速干燥为主(见图4～图6)。
　　(6)同一温度下，树皮厚度增加，树皮中总的含水量增加，干燥时间随之变长(见图4～图7)。